焊接對(duì)于化學(xué)錨栓拉拔力的影響合成

曾經(jīng)曉武 深圳市方大建科總體有限公司

轉(zhuǎn)載自《中國(guó)修筑金屬結(jié)構(gòu)》2015(6)

化學(xué)錨栓在修筑幕墻行業(yè)主要用于后埋件牢靠，預(yù)埋件偏位加固等方面，運(yùn)用******寬泛，對(duì)于幕墻部份的牢靠性起著至關(guān)緊張的浸染。可是，在運(yùn)用歷程中，個(gè)別只是知道焊接對(duì)于化學(xué)錨栓拉拔力有未必的影響，但影響事實(shí)若何，缺少一些定量以及定性的合成。

為魔難焊接對(duì)于化學(xué)錨栓拉拔力的影響，抉擇了 4 個(gè)罕用的化學(xué)錨栓品牌，接管修筑幕墻典型的后埋件施工工藝妨礙裝置后，對(duì)于各化學(xué)錨栓妨礙拉拔檢測(cè)，經(jīng)由對(duì)于拉拔數(shù)據(jù)妨礙比照合成，患上出參考論斷。

1. 檢測(cè)方式

為與修筑幕墻工程后埋件施工的實(shí)際狀態(tài)適宜，接管了修筑幕墻工程典型的后埋板銜接牢靠節(jié)點(diǎn)，具體見圖 1。

圖 1 檢測(cè)現(xiàn)場(chǎng)照片

1.1 檢測(cè)豫備

檢測(cè)地址：深圳某工程對(duì)于立處鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)梁，混凝土標(biāo)號(hào)為 C40；

檢測(cè)地址溫度：攝氏 24 度；

操作職員：全程由對(duì)于立位裝置工人裝置，檢測(cè)職員也為對(duì)于立批職員；

化學(xué)錨栓規(guī)格以及埋深：M12×160妹妹，埋置深度 110妹妹（檢測(cè)前兩天裝置實(shí)現(xiàn)）；

后埋板：300 妹妹×220妹妹×8妹妹 厚鋼板；

鋼墊片：40妹妹×4妹妹 厚鋼板；

銜接件：接管 140妹妹×100妹妹×6妹妹厚鋼板替換；

焊接妄想：分為焊接妄想 A 以及 B；

焊接妄想 A：裝置好后埋板后僅焊接4 個(gè)鋼墊片稱為焊接妄想 A（如下簡(jiǎn)稱妄想 A），詳見圖 2；

焊接妄想 B：裝置好后埋板后先焊接 4個(gè)鋼墊片，距離 1 小時(shí)后再焊接銜接件稱為焊接妄想 B（如下簡(jiǎn)稱妄想 B）。在實(shí)際幕墻后埋件施工歷程中，規(guī)范做法都是先焊接鋼墊片，待實(shí)現(xiàn)丈量放線后再焊接銜接件定位，以是，距離 1 小時(shí)的指標(biāo)是使后埋板短缺冷卻，防御陸續(xù)施焊對(duì)于化學(xué)錨栓拉拔力產(chǎn)生倒楣影響，也與實(shí)際施工工序適宜。詳見圖 3；

每一個(gè)品牌化學(xué)錨栓受檢拉拔數(shù)目：妄想 A 以及妄想 B 均為 4×3 組共 12 顆。

拉拔檢測(cè)工具：ENERPAC RCH-202

檢測(cè)光陰：2012 年 9 月 29 日

1.2 檢測(cè)步驟

檢測(cè)的具體步驟如下：

1.2.1 對(duì)于 4 個(gè)化學(xué)錨栓品牌妨礙編號(hào)后裝置化學(xué)錨栓。

1.2.2 接管每一 4 顆化學(xué)錨栓為 1 組裝置牢靠 1 塊后埋板，每一個(gè)品牌的化學(xué)錨栓豫備 6 組。

1.2.3 按修筑幕墻典型的后埋板銜接牢靠節(jié)點(diǎn)妨礙焊接牢靠。所有后埋板的牢靠方式分說(shuō)接管兩種焊接妄想，妄想 A 僅焊接 4 個(gè)鋼墊片妨礙全副調(diào)節(jié)。妄想 B 為先焊接鋼墊片后，接管 140×100×6妹妹 厚鋼板來(lái)替換幕墻銜接件焊接到后埋板上。妄想 A 以及妄想 B 各檢測(cè) 3 組，每一組 4 顆，共12 顆化學(xué)錨栓。

在了解特殊倒錐錨栓的過程我們知道，它是結(jié)合了普通化學(xué)錨栓和后擴(kuò)底錨栓的優(yōu)點(diǎn)而成的。一方面通過化學(xué)膠粘劑保證錨栓與混凝土體的連接強(qiáng)度，另一方面又通過倒錐體與混凝土機(jī)械鎖鍵保證錨栓與混凝土體的連接強(qiáng)度，具備較好的抗震性能，還具有耐酸堿、耐低溫、耐水漬、耐老化等特點(diǎn)。

圖 2 妄想 A

圖 3 妄想 B

1.2.4 松開后埋板上的 4 顆螺母，掏出后埋板，清理錨栓左近雜物。

1.2.5 對(duì)于各化學(xué)錨栓妨礙拉拔試驗(yàn)，至失效破損后，記實(shí)兩種妄想下錨栓失效時(shí)的數(shù)據(jù)。

1.2.6 對(duì)于所患上檢測(cè)數(shù)據(jù)妨礙整理，刪除可能因?yàn)閳?bào)答因素產(chǎn)生的誤差后，妨礙統(tǒng)計(jì)合成，患上出檢測(cè)樣品拉拔力的規(guī)范值，除以牢靠分項(xiàng)系數(shù)后即為檢測(cè)批的化學(xué)錨栓拉拔力的妄想值。

1.2.7 將檢測(cè)樣品拉拔力妄想值與廠家提供的妄想值妨礙比照，合成焊接對(duì)于化學(xué)錨栓拉拔力產(chǎn)生的影響。

2. 原始數(shù)據(jù)篩選及合計(jì)方式

2.1 原始數(shù)據(jù)

將編號(hào)①到④的 4 種化學(xué)錨栓分說(shuō)按妄想 A 以及妄想 B 焊接后，妨礙化學(xué)錨栓拉拔失效破損試驗(yàn)，同時(shí)，遵照化學(xué)錨栓失效時(shí)的三種破損方式妨礙分類，即混凝土破損、插入破損、錨栓拉斷破損。

各編號(hào)的化學(xué)錨栓失效破損時(shí)的拉拔力檢測(cè)服從如下

2.2 數(shù)據(jù)篩選原則

化學(xué)錨栓拉拔力檢測(cè)主要與兩個(gè)方面的因素?zé)o關(guān)：一是報(bào)答因素，如裝置工人操作水平、******的施工方式、錨固膠固化光陰等；二黑白報(bào)答因素，如混凝土強(qiáng)度、錨固膠規(guī)范等。其中，錨固膠是******緊張的關(guān)鍵，從前，錨固膠主要分為環(huán)氧樹脂類以及丙烯酸類。環(huán)氧樹脂類主要的弱點(diǎn)是耐高溫功能差，而丙烯酸類耐高溫功能較好，可是，近些年來(lái)，隨著市場(chǎng)的需要，良多廠家都改善了藥劑配方，耐高溫功能總體來(lái)說(shuō)均有較大的普及。

從上述表 1 至表 8 中可能看出，有些編號(hào)的化學(xué)錨栓拉拔力相對(duì)于比照晃動(dòng)，有些則離散水平很大，甚至間接插入。以是，為著實(shí)詮釋焊接對(duì)于化學(xué)錨栓拉拔力的影響，需將報(bào)答因素翦滅。

若何將報(bào)答因素翦滅，本文主要參照《夷易近用修筑堅(jiān)貞性判斷例范》GB50292 附錄 C 已經(jīng)有結(jié)構(gòu)構(gòu)件資料強(qiáng)度規(guī)范值確鑿定中的相干要求來(lái)決定刪除哪些數(shù)據(jù)，即以受檢樣品的變異系數(shù)來(lái)判斷，變異系數(shù)為試件樣品數(shù)規(guī)范差與平均數(shù)的比值，不光受檢測(cè)樣品離散水平的影響，而且還受其平均水平巨細(xì)的影響。

對(duì)于離散性較大的資料，當(dāng)受檢樣品的變異系數(shù)大于 0.2 時(shí)，檢測(cè)服從不宜接管，應(yīng)先魔難導(dǎo)致離散性較大的原因。經(jīng)由檢測(cè)服從發(fā)現(xiàn)，化學(xué)錨栓拉拔力的離散性較大，故將變異系數(shù)不大于 0.2 作為篩選原則。

此外，因?yàn)槔卧囼?yàn)的失效多少率較大，將受檢樣品的置信水平 C 取為 0.6

式中：

fk —篩選后的受檢樣品化學(xué)錨栓拉拔力規(guī)范值；

γ —化學(xué)錨栓拉拔力牢靠分項(xiàng)系數(shù)。按《混凝土結(jié)構(gòu)后錨固技術(shù)規(guī)程》JGJ145 表 4.2.6中的相干規(guī)定取為 2.15。

3. 各編號(hào)化學(xué)錨栓拉拔力合計(jì)以及匯總

按變異系數(shù)對(duì)于所有檢測(cè)數(shù)據(jù)妨礙篩選后，按公式合計(jì)化學(xué)錨栓拉拔力妄想值，具體步驟如下。

3.1 化學(xué)錨栓拉拔力合計(jì)步驟

3.1.1 按變異系數(shù)不大于 0.2 的原則，對(duì)于區(qū)別妄想檢測(cè)的數(shù)據(jù)妨礙篩選，從所有檢測(cè)數(shù)據(jù)中的***小值開始刪除，直到變異系數(shù)操作在 0.2，一旦變異系數(shù)不大于 0.2，則將殘余的檢測(cè)數(shù)據(jù)作為該受檢樣品拉拔力規(guī)范值的合計(jì)依據(jù)。

變異系數(shù) = 規(guī)范差 / 算術(shù)平均值

以表四編號(hào)②按妄想 B 焊接的原始拉拔檢測(cè)數(shù)據(jù)為例，對(duì)于拉拔數(shù)據(jù)妨礙篩選，直至變異系數(shù)不大于 0.2 為止，***終殘余 7 個(gè)檢測(cè)數(shù)據(jù)作為合計(jì)依據(jù) , 具體歷程見表 10。

3.1.2 依據(jù)篩選后樣品的數(shù)目，查表 9 患上出合計(jì)系數(shù) k 值，合計(jì)出算術(shù)平均值、規(guī)范差。

3.1.3 按式 2.3.1 合計(jì)化學(xué)錨栓拉拔力規(guī)范值。

3.1.4 按式 2.3.2 合計(jì)化學(xué)錨栓拉拔力妄想值。

3.1.5 將化學(xué)錨栓各廠家提供的妄想值與實(shí)際檢測(cè)的妄想值妨礙比照，患上出化學(xué)錨栓經(jīng)妄想 A 以及妄想 B 焊接后，拉拔力著落的百分比。

3.2 化學(xué)錨栓拉拔力匯總

按以上步驟合計(jì)后，可患上受檢化學(xué)錨栓參數(shù)匯總表，詳見表 11。

4. 合成及論斷

4.1 檢測(cè)數(shù)據(jù)及妄想值的比力合成接管變異系數(shù)不大于 0.2 的原則，根基翦滅了報(bào)答因素對(duì)于化學(xué)錨栓拉拔力造成的影響，將報(bào)答造成的無(wú)心偶爾因素刪除，以保障檢測(cè)值的相對(duì)于準(zhǔn)確性，經(jīng)由對(duì)于表 11 匯總表妨礙合成可能看出：

4.1.1 一些化學(xué)錨栓拉拔值的離散水平較大，按篩選后的樣品數(shù)目削減較多。如編號(hào)②，妄想 A 可用樣品數(shù)目為 10 個(gè)，妄想 B 的可用樣品數(shù)目惟獨(dú) 7 個(gè)，刪除 5 個(gè)，且受檢樣品拉拔值的規(guī)范差也是 4 個(gè)編號(hào)錨栓中***大的。經(jīng)合成，施工方式、裝置工具等對(duì)于化學(xué)錨栓拉拔力的影響較大，化學(xué)錨栓消耗廠家***佳以工地裝置工人罕用的施工方式、裝置工具來(lái)妄想產(chǎn)物，以保障拉拔受力時(shí)的堅(jiān)貞性以及晃動(dòng)性。

4.1.2 除編號(hào)④化學(xué)錨栓外，化學(xué)錨栓按修筑幕墻典型做法焊接后，其拉拔力均有未必水平的著落，且妄想 A 著落的水平好比案 B 著落的相對(duì)于要小些，即僅焊接鋼墊片比焊接鋼墊片以及銜接件對(duì)于拉拔力影響小些，同時(shí)，相同的焊接妄想對(duì)于區(qū)別編號(hào)化學(xué)錨栓拉拔力的影響也區(qū)別。

4.1.3 編號(hào)④化學(xué)錨栓的拉拔力泛起頗為，可能與試件樣品數(shù)目缺少無(wú)關(guān)，但從另一個(gè)側(cè)面也反映該化學(xué)錨栓晃動(dòng)性較好，錨固膠選用公平，焊接對(duì)于其的影響不大。

4.2 論斷

經(jīng)由以上合成，患上出如下論斷。

4.2.1 化學(xué)錨固膠對(duì)于焊接后的錨栓拉拔力影響較大。經(jīng)由變異系數(shù)原則已經(jīng)根基排除報(bào)答因素的影響，而非報(bào)答因素造成的影響主若是混凝土強(qiáng)度以及錨固膠規(guī)范。因?yàn)樗绣^栓均在對(duì)于立位置妨礙檢測(cè)，也根基翦滅了混凝土強(qiáng)度的影響。以是，化學(xué)錨栓拉拔力主要與各編號(hào)錨栓接管的錨固膠規(guī)范有很大關(guān)連，經(jīng)查證，4 個(gè)編號(hào)的錨固膠均有差距，無(wú)奈患上出一律的論斷，只能從***終的檢測(cè)服從來(lái)詮釋焊接對(duì)于各化學(xué)錨栓拉拔力的影響。

4.2.2 經(jīng)由檢測(cè)服從可能患上出，除非對(duì)于某化學(xué)錨栓的錨固膠功能十赫然晰，否則艱深倡導(dǎo)當(dāng)接管修筑幕墻典型后埋節(jié)點(diǎn)妨礙錨栓拉拔力合計(jì)時(shí)，在原資料牢靠系數(shù)的根基上，倡導(dǎo)再削減未必的牢靠系數(shù)，如將廠家提供的化學(xué)錨栓拉拔力妄想值乘以 0.7~0.8 的牢靠系數(shù)，作為化學(xué)錨栓驗(yàn)算時(shí)的應(yīng)承妄想值。

總之，盡管每一個(gè)編號(hào)的化學(xué)錨栓按區(qū)別焊接妄想分說(shuō)檢測(cè)了 12 顆，但經(jīng)由匯總的檢測(cè)數(shù)據(jù)可能看出，檢測(cè)樣品的數(shù)目仍是有些偏少，缺少以殘缺詮釋成果，故本文的論斷僅供參考。